1000Mw超超临界塔式锅炉飞灰含碳量偏高的原因分析及对策
摘要
关键词
超超临界塔式锅炉;飞灰含碳量;燃烧效率;煤质分析
正文
引言
在本研究中,我们着眼于深入分析1000Mw超超临界塔式锅炉飞灰中的碳含量异常增高这一问题,旨在揭示其背后的多重因素及其对燃烧效率及环境影响的综合影响。针对飞灰中过量碳含量这一现象,我们认为它不仅降低了锅炉的燃烧效率,同时也增加了环境负担。因此,本研究将采用全面的分析方法,包括但不限于燃烧系统的细节探究、操作参数的审视,以及燃料质量的评估,以探求该问题的核心原因。进一步地,本文还将提出一系列切实可行的解决方案,以期优化燃烧过程,降低飞灰中的碳含量,从而提升燃烧效率和减少环境污染。通过这种方法,本研究旨在为超超临界塔式锅炉的燃烧效率优化提供理论依据和实践指导,同时也为环境保护贡献力量。
1 制粉及燃烧系统介绍
某电厂使用的1000MW超超临界锅炉采用角式切圆燃烧方式和先进的MPM燃烧器技术,结合微油点火,有效提高燃烧效率并控制氮氧化物排放。燃烧器间距8.952米,经过精确计算,以及六层可调节燃尽风燃烧器设计,促进燃料充分燃烧,减少排放。均等配风型式和高风速设计(一次风27m/s,二次风及SOFA燃烧器48m/s)保证充足的氧气供给,提升燃烧效率。制粉系统由六台中速磨冷一次风机组成,以五运一备方式运行,确保煤粉供应充足且质量满足高效燃烧要求,其中煤粉细度R90为10%,一次风风温105℃,风率19.06%,煤粉均匀系数n为1.1,这些参数共同确保了锅炉的高效能和环保性能。
2 燃料特性及运行相关参数的深入分析
在本工程的性能考核过程中,对燃用煤质进行了细致的检测,并对结果进行了详细的记录,如表1和表2所示。这些数据对于理解锅炉的运行效率和燃烧特性至关重要。分析煤质的不同参数,如水分、灰分、挥发分、碳、氢、氮、氧的含量以及高位和低位发热量,对于评估煤炭的质量和适用性提供了关键的参考。特别是挥发分的含量,它直接影响着燃烧过程中的可燃物含量和燃烧效率。
表1 燃用煤质分析报告
检测项目 | 符号 | 单位 | PT-01原煤(NC-17-0517) | PT-02原煤(NC-17-0518) | PT-03原煤(NC-17-0519) | 联合试验煤(NC-17-0521) |
全水分 | Mt | % | 11.1 | 8.9 | 8.3 | 7.3 |
空气干燥基水分 | Mad | % | 4.13 | 4.17 | 3.45 | 2.07 |
收到基灰分 | Aar | % | 21.44 | 23.07 | 22.84 | 28.12 |
干燥无灰基挥发分 | Vdaf | % | 20.99 | 22.02 | 21.53 | 24.57 |
收到基碳 | Car | % | 57.73 | 57.94 | 59.06 | 55.05 |
收到基氢 | Har | % | 2.55 | 2.60 | 2.71 | 2.75 |
收到基氮 | Nar | % | 0.88 | 0.87 | 0.89 | 0.82 |
收到基氧 | Oar | % | 5.37 | 5.59 | 5.16 | 5.16 |
全硫 | St, ar | % | 0.93 | 1.03 | 1.04 | 0.80 |
收到基高位发热量 | Qgr, v, ar | MJ/kg | 22.24 | 22.21 | 22.94 | 21.61 |
收到基低位发热量 | Qnet, v, ar | MJ/kg | 21.46 | 21.47 | 22.19 | 20.88 |
表2 飞灰可燃物检测报告
样品名称 (样品编号) | 符号 | 单位 | 可燃物 |
PT-01飞灰A侧 (NFA-17-1099) | CMad | % | 5.98 |
PT-01飞灰B侧 (NFA-17-1100) | CMad | % | 5.84 |
PT-02飞灰A侧 (NFA-17-1101) | CMad | % | 6.90 |
PT-02飞灰B侧 (NFA-17-1102) | CMad | % | 6.09 |
PT-03飞灰A侧 (NFA-17-1103) | CMad | % | 6.02 |
PT-03飞灰B侧 (NFA-17-1104) | CMad | % | 5.84 |
联合试验飞灰A侧 (NFA-17-1105) | CMad | % | 2.75 |
联合试验飞灰B侧 (NFA-17-1106) | CMad | % | 3.01 |
PT-01大渣 (NBA-17-0524) | CMad | % | 8.42 |
PT-02大渣 (NBA-17-0525) | CMad | % | 9.55 |
PT-03大渣 (NBA-17-0526) | CMad | % | 6.07 |
联合试验大渣 (NBA-17-0527) | CMad | % | 6.21 |
根据所提供的数据,可以观察到PT-01、PT-02、PT-03三种煤质在燃用时,飞灰中的可燃物含量相对较高。这可能是由于这些煤质的特定成分造成的,比如较高的挥发分或者其他影响燃烧的因素。另一方面,在进行联合试验时使用的煤质,其飞灰中的可燃物含量相对较低,尽管其挥发分仅比前三种煤质高出大约2%。这说明挥发分虽然是一个重要因素,但并非是影响飞灰可燃物含量的唯一因素。
此外,从运行数据中还发现,即使在挥发分相同的情况下,锅炉运行时的飞灰可燃物含量差异很大。这可能与煤质的来源和配比有关。电厂使用的煤质往往是多种原煤的混合,而这些原煤的具体数据可能未被充分记录。因此,煤质的不一致性可能是造成飞灰可燃物含量差异的主要原因。
对于长期运行期间飞灰可燃物含量的稳定性,可能表明在这段时间内燃用的是同一批次的煤质。而飞灰可燃物含量的快速上升则表明,在某个时间段内,燃用的煤质发生了变化,不同原煤的成分发生了显著变化。
3 关于未燃尽碳损失问题分析
在分析该电厂锅炉的未燃尽碳损失问题时,需要从多个方面综合考虑:
首先,锅炉设计的热力参数,如燃烧器间距、燃烧器区域的热负荷以及锅炉的容积热负荷,在本工程中均偏低,这对煤粉的点火和燃烧过程造成了不利影响。其次,燃烧器的设计参数,尤其是基于MPM燃烧器理念所采取的均等配风燃烧方式、较高的一次风风速(27m/s)以及较大的周界风面积,在实际操作中引发了一些问题,尤其是在初期点火阶段。此外,一次风风粉气流的温度大约为95℃,这也降低了燃烧效率。
从煤质与制粉系统的匹配角度来看,本工程在使用混合煤炭时,为了达到较高的燃烧效率,通常需要根据最差煤质的挥发分来选择煤粉的细度,或依据相关标准曲线进行选择。无论采用哪种方式,最终的煤粉细度通常远低于理论上按混合煤质的挥发分选择的细度。该工程使用中速磨作为磨粉系统,尽管设计要求煤粉细度R90=10%,但根据经验,这种系统难以长期维持此状态,且其磨制细煤粉的能力不如双进双出钢球磨。因此,在面对煤质多样性时,其适应性相对较差。特别是当所使用的混合煤中含有一定比例的低挥发分煤质时,现有的煤粉细度可能无法满足高效燃烧的要求,从而导致燃烧效率下降。
4 燃烧系统优化方案
为了解决燃烧系统中存在的问题并提升其效率,决定采取一系列优化升级措施,涉及到燃烧器设计、煤粉着火、烟气流动和煤质控制等方面。首先,在一次风燃烧器设计方面,计划将一次风风速降低至大约25m/s,并优化煤粉喷口的周界风设计,以确保煤粉气流能够及时点火。这一措施旨在改善煤粉的初期着火条件,从而提高整体燃烧效率。
接着,考虑适当增加燃烧器的假想切圆直径,以改善煤粉在着火时与烟气的混合效果。这不仅可以提升燃烧效率,还有助于降低炉内烟气的流速,增加烟气在还原区的停留时间,从而更有效地利用热量并减少排放。
另外,将加强对煤质的控制。考虑到现有煤质的波动特性,将调整不同煤质条件下的一次风风粉温度,促进一次风气流的及时着火。这种调整有助于适应不同煤质的特性,保证燃烧的稳定性和效率。
最后,对煤粉细度进行调节,控制其接近设计值R90=10%。通过维持煤粉细度在一个较优的范围内,可以确保煤粉的高效燃烧,减少未燃尽碳的损失,同时也有利于减少污染物的排放。这些综合措施的实施,将显著优化燃烧系统的性能,提高能源利用效率,同时降低环境影响。
5 结语
综上所述,在本文的研究中,我们深入探讨了高效燃烧系统的关键参数和优化策略,对电厂锅炉的运行效率和环境影响进行了全面的分析。通过细致地分析燃烧器设计、煤质特性、制粉系统以及燃烧参数,本研究提出了一系列切实可行的优化措施,这些措施不仅能提高燃烧效率,还能显著降低未燃尽碳的损失,进而减少有害排放。本文的研究成果不仅为提升现有电厂锅炉的运行效率提供了理论支持和实践指导,也为未来高效、环保的燃烧系统设计提供了重要的参考。通过这些努力,我们期望能够为实现能源的高效利用和环境保护做出贡献。
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